Corriente de arranque del transformador: qué hay que comprobar antes de la coordinación de la protección

Resumen rápido

• Solicite una curva de corriente de arranque específica para la configuración, con formas de onda por fase, corriente máxima y ventanas RMS claramente definidas.
• Ajusta la forma de onda a la base de medición real del fusible, el interruptor o el relé, y comprueba cada función por separado.
• Comprueba que la resolución de la avería se haya realizado a tiempo, independientemente de que la puesta en tensión se haya llevado a cabo con éxito. Retén la aprobación mientras los casos pertinentes sigan abiertos.

La coordinación de la protección requiere un conjunto de casos de activación específicos para cada configuración, expresados en la base de medida que utilizan realmente el fusible, el interruptor, el transformador de corriente y el relé. También requiere una demostración independiente de que el esquema propuesto detecta y elimina a tiempo las fallas requeridas, incluida la falla más pequeña que debe detectar. Se trata de dos líneas de evidencia independientes, y el hecho de que una de ellas sea satisfactoria no implica nada respecto a la otra. Este artículo analiza qué es físicamente la corriente de arranque, qué casos de puesta en servicio puede generar una red, qué se debe exigir al proveedor del transformador, cómo trasladar los datos a la propia base de referencia del dispositivo de protección, qué aspectos de cada función de protección deben comprobarse por separado y cómo mantener una homologación en suspenso cuando aún no se disponga de los datos.

Qué es la corriente de arranque de un transformador y cuándo se produce

La variación del flujo en el núcleo sigue a los volt-segundos que atraviesan el devanado que excita el núcleo. Tras la desenergización, el núcleo puede retener flujo remanente. Su magnitud y dirección dependen del historial magnético y de conmutación. El flujo al volver a energizar el núcleo parte de ese valor retenido. En un punto de cierre desfavorable, la tensión aplicada puede impulsar el flujo aún más en la misma dirección, llevando al núcleo a la saturación y reduciendo drásticamente su inductancia magnetizante efectiva. El Información sobre la puesta en servicio de transformadores del CIGRE del Reino Unido ilustra cómo el flujo retenido y los instantes de cierre de los polos del interruptor pueden afectar a esa excursión.

El resultado es una corriente elevada, asimétrica y decreciente que se extrae de la fuente de alimentación hacia el devanado energizado. La impedancia de la fuente situada detrás del interruptor y la impedancia del devanado saturado influyen en su magnitud. La forma de onda puede comenzar con un componente unidireccional de gran amplitud y estabilizarse gradualmente hasta alcanzar la corriente de excitación constante. Su decaimiento depende de las pérdidas del circuito y del comportamiento magnético del transformador. La corriente de arranque puede ser desfasada y no sinusoidal, y su contenido armónico puede variar de un ciclo a otro.

Un transformador puede soportar este transitorio con el secundario abierto. La corriente de magnetización alimenta el núcleo incluso sin carga. Cuando hay carga conectada, la línea de alimentación también puede soportar la corriente de arranque de la carga durante el mismo evento. Distingue estas corrientes en el análisis de coordinación:

• Corriente de excitación constante. La corriente que se consume para mantener el flujo magnético del núcleo y compensar las pérdidas del mismo una vez que se ha estabilizado el transitorio. Su forma de onda puede seguir conteniendo armónicos.
• Recogida de la carga. Corriente consumida por los equipos conectados al restablecerse el suministro. Su intensidad y duración dependen de las cargas y de la secuencia de conmutación. Puede solaparse con la corriente de magnetización del transformador en el ramal.
• Corriente de fallo externa. Corriente hacia una falla situada fuera del transformador o de la zona protegida correspondiente, que podría circular a través del transformador. Evalúala teniendo en cuenta la red, el tipo de falla, la conexión y el lugar de medición en el estudio.
• Corriente de fallo interna. Un fallo en el interior del transformador, alimentado desde el lado de la fuente y, en su caso, desde cualquier fuente conectada en el otro lado.

Solo el primero de ellos se asemeja en su naturaleza a la corriente de arranque, y solo en el sentido de que ambos son fenómenos de la rama de magnetización. La corriente de arranque es un transitorio de saturación; la excitación estable es el estado estacionario de esa misma rama.

El flujo residual y el instante de cierre determinan conjuntamente la amplitud de la excursión. Ninguno de los dos es predecible con certeza durante el funcionamiento. La remanencia depende del flujo en la interrupción anterior, que a su vez depende del evento de conmutación anterior; el punto de cierre depende de la mecánica y el control de los polos del interruptor. Por eso no existe un «peor ángulo de cierre» universal que se pueda tener en cuenta en el diseño de forma abstracta: la peor combinación es una propiedad de un transformador concreto, un historial de flujo residual específico y un dispositivo de conmutación concreto. Esto también significa que una relación armónica no puede resolver la cuestión de lo que ocurrió. El Estudio de caso de SEL sobre el bajo contenido de segundo armónico muestra una corriente de magnetización inicial adecuada con un bajo contenido de armónicos de segundo orden en condiciones de saturación profunda, y el comportamiento del transformador de corriente (TC), junto con el procesamiento de la forma de onda, puede modificar aún más la magnitud observada. Utiliza el contenido de armónicos junto con el registro del evento, el comportamiento del TC y el estado del sistema.

Hay otra distinción importante que hay que tener en cuenta antes de tomar cualquier decisión de coordinación: la corriente transitoria, la caída de tensión RMS en la red que esta produce y cualquier sobretensión temporal son tres magnitudes diferentes con tres métodos de evaluación distintos. Un estudio optimizado para limitar una caída de tensión no limita automáticamente la corriente que detecta un fusible o un relé.

Identificar los casos de puesta en tensión que puede generar la red

La coordinación de la protección se aprueba en función de un conjunto de casos, no de un transformador concreto. Una misma unidad puede generar corrientes de magnetización muy diferentes dependiendo de cómo y dónde se conecte, y la calidad del estudio depende de la lista de casos en la que se base. Los datos que definen un caso se dividen en tres grupos.

Estado de origen. Qué fuente previa alimenta al transformador, cuál es su impedancia y topología en el momento de la conmutación, y cuáles son la tensión y la frecuencia en los terminales. Una mayor impedancia de la fuente puede limitar la corriente y aumentar la caída de tensión en los terminales. La magnitud, la forma y el decaimiento de la corriente también dependen del transformador y de las condiciones de conmutación. Ninguna de las dos direcciones es automáticamente el peor caso para todas las funciones de protección: el caso que produce la mayor corriente inicial puede diferir de la caída más pronunciada o de la respuesta más prolongada. Se deben incluir las condiciones normales y alternativas de la fuente que puedan darse.

Bobinado energizado. Qué devanado está conectado, en qué toma y con qué esquema de conexión. La alimentación desde el devanado de alta tensión con el de baja tensión abierto es un caso distinto al de la retroalimentación desde el lado de baja tensión, y la toma en servicio modifica los voltios por espira y, por lo tanto, el margen de saturación. La geometría del devanado y la conexión influyen en cómo se distribuye el transitorio entre las fases y cómo se percibe en un transformador de corriente (TC) de un lado determinado. No es seguro dar por sentado que un devanado produzca siempre la mayor corriente de arranque; ese resultado depende de la configuración concreta.

Caso de conmutación. Tanto si los polos están muy juntos como si están escalonados, qué punto de la onda ve cada polo, qué flujo residual se supone, si se trata de una primera puesta en tensión o de una reconexión tras un disparo, y si ya hay otros transformadores en tensión en el mismo bus. La reconexión es un caso particular, ya que el estado del núcleo y la carga conectada tras un disparo pueden diferir de los de una desconexión planificada. La retroalimentación a través de una fuente situada aguas abajo es un caso particular, ya que el devanado energizado, la impedancia de la fuente y el punto de medición pueden variar. Un transformador adyacente que funciona en paralelo constituye un caso distinto debido a la corriente de arranque simpática: la conmutación de una unidad puede provocar una corriente de magnetización transitoria en un transformador vecino que ya esté en servicio. Esta corriente puede desarrollarse de forma diferente a la corriente inicial y afectar a la protección en los puntos de medición.

Tanto la corriente de arranque simpática como la caída de tensión en el punto de acoplamiento común son fenómenos específicos de cada caso, y no propiedades del transformador por sí solo. El Reino Unido Recomendación de ENA Engineering n.º P28 Para la evaluación de cambios rápidos de tensión, se tienen en cuenta las condiciones de la fuente aguas arriba, la tensión inicial, la remanencia, el punto de cierre y la corriente de arranque simpática cuando sea pertinente, y se tratan la asimetría de la corriente y los componentes fundamentales y de corriente continua como magnitudes independientes, con supuestos de amortiguación y decaimiento específicos para cada transformador. Se trata de un marco de calidad de la energía con sus propias ventanas de evaluación y límites, no de una definición basada en el procesamiento de la corriente: un caso conservador de caída de tensión no supone automáticamente la corriente máxima que registra un fusible o un relé.

Solicita al fabricante del transformador una curva de corriente de arranque

Un único valor de corriente máxima forma parte de la documentación presentada por el proveedor. El estudio de protección debe incluir un marco que abarque las condiciones de puesta en servicio declaradas para la configuración ofrecida, en el que se especifiquen las condiciones para cada caso y la base sobre la que se establecen los límites.

Solicita estos elementos de forma explícita, por escrito, como un documento en lugar de como una frase en un correo electrónico:

1. Identificador exacto de la configuración y la revisión, en función de la designación del transformador, su potencia nominal y la revisión del plano a la que corresponde.
2. ¿Qué devanado está alimentado?, en cuál de las tomas, con el otro extremo abierto o conectado, y la disposición de la conexión en cada caso.
3. Una referencia de corriente definida — normalmente, la corriente nominal indicada en la placa de características del devanado alimentado —, de modo que el lector pueda normalizar cada valor registrado.
4. Valores máximos instantáneos por fase, ni una sola cifra de la fase más desfavorable, ya que el comportamiento de las fases varía y la fase que importa depende del transformador de corriente y del elemento que se esté comprobando.
5. Las propias huellas, con una escala de tiempo explícita, para que el lector pueda observar el decaimiento en lugar de deducirlo.
6. La definición y la duración de la ventana del RMS o del algoritmo para cada corriente registrada. Anota la referencia temporal del evento y qué muestras pertenecen a la primera ventana completa. Indica si la cifra corresponde a la corriente total muestreada, si excluye un desplazamiento o si se trata de una estimación filtrada.
7. Las condiciones que se asumen: punto en la onda, flujo residual, tensión aplicada, posición de la toma y características de la fuente, cada uno de ellos indicado numéricamente o, al menos, como un intervalo delimitado.
8. Tanto si los datos son reales como si son simulados, y si se ha simulado, en qué modelo, y si se ha probado, en qué circuito.
9. La justificación para los casos seleccionados como limitativos, y el razonamiento que excluye los demás casos.
10. Casos repetidos o limitativos, con la base para la envolvente. Una única forma de onda corresponde a un evento bajo un conjunto de supuestos. Aporta la documentación que justifique el rango requerido, incluyendo cualquier evento aplicable de reconexión, retroalimentación o evento simpático.

Rechaza cualquier propuesta que cite un múltiplo de la corriente nominal sin indicar el valor correspondiente. Los múltiplos dan lugar precisamente al error que este artículo intenta evitar: comparar un pico con una curva que nunca se ha representado en términos de picos. La especificación debería permitir al ingeniero de protección elaborar la lista de casos a partir de las propias condiciones del proveedor, en lugar de tener que adivinarlas.

Introducir la corriente y la hora en la base del dispositivo de protección

Este es el paso en el que la mayoría de las revisiones de coordinación fracasan sin que nadie se dé cuenta. Tanto una curva de corriente de arranque como una característica de protección representan la «corriente en función del tiempo», pero no es seguro que estén expresadas en las mismas unidades, en la misma ventana gráfica o referidas al mismo devanado.

Amperios instantáneos Describir la corriente en un momento dado. En el caso de un pico registrado, indicar la fase, la polaridad o la convención de pico absoluto, el lado de medición, la resolución de la muestra y la referencia temporal. El pico instantáneo de un evento asimétrico puede incluir el desplazamiento.

RMS se define en un intervalo. El valor RMS de ciclo completo es la media cuadrática de las muestras a lo largo de un ciclo de potencia completo; el valor RMS de medio ciclo utiliza una ventana más corta y puede dar un valor mayor o menor en una forma de onda con desplazamiento decreciente, dependiendo de dónde se sitúe dicha ventana. Ambos son válidos y representan valores diferentes para el mismo evento. Por lo tanto, cualquier valor RMS debe ir acompañado de la definición de su ventana y del procesamiento aplicado.

Estimaciones fundamentales o filtradas Depende del elemento y de su procesamiento de la señal. Un elemento puede comparar la fundamental filtrada, mientras que otro utiliza el valor eficaz (RMS) u otra magnitud definida. Un relé diferencial también puede calcular los armónicos a partir de su magnitud de funcionamiento. Consulte la definición del elemento en cuestión y distinga entre una forma de onda sin procesar y los datos de eventos filtrados del relé.

Índices de TC y escalado de dispositivos Establece la traza y la característica en la misma base de corriente. Para una entrada de transformador de corriente (TC) convencional especificada en amperios secundarios, ten en cuenta la relación real una sola vez. Verifica la escala para cualquier entrada de baja energía o muestreada, así como el devanado utilizado como referencia. Utiliza el rendimiento y la compensación del TC pertinentes para el dispositivo y el esquema cuando la propia forma de onda sea relevante.

La conversión de pico a valor eficaz (RMS) sinusoidal parte de la hipótesis de una onda sinusoidal pura. Una forma de onda de corriente de arranque con desplazamiento y decaimiento no cumple esa hipótesis. Calcule el valor eficaz a partir de las muestras reales en la ventana indicada, o utilice un valor facilitado según sea necesario. Para cualquier comparación de curvas, identifique si se trata de fusión mínima, prearco, extinción total, tiempo definido o tiempo inverso, y aplique la convención y el método de corriente aceptados por el proveedor.

La solución práctica consiste en solicitar al fabricante del dispositivo el método de representación gráfica y evaluación aplicable a su producto: en qué magnitud de corriente se expresa la característica, en qué intervalo, en relación con qué devanado y qué relación de transformación del transformador de corriente, y con qué tolerancia. Documenta la respuesta junto con el cálculo, incluyendo el devanado de referencia y el comportamiento operativo específico del dispositivo, de modo que quien revise el trabajo posteriormente pueda reproducir la comparación sin tener que volver a deducir las convenciones.

Comprueba por separado el funcionamiento de los fusibles, los interruptores automáticos y los diferenciales.

Tres familias de dispositivos responden a tres preguntas diferentes, y una revisión que las considere intercambiables dará el visto bueno a algo que no ha comprobado.

Fusibles. Un fusible tiene dos características distintas que no deben confundirse. La característica de fusión mínima o de prearco permite la comparación sin fusión. La Guía de aplicación de S&C para fusibles de potencia SMD Compara la capacidad de resistencia a la corriente de arranque y a la carga en caliente con esa característica de fusión mínima, aplicando la precarga y el tratamiento ambiental cuando la familia de fusibles lo requiera. Esa comparación determina la capacidad de resistencia a la sobrecarga: ¿resiste el fusible la puesta en tensión sin fundirse? Utiliza el método y la revisión de la curva del propio proveedor del fusible. La característica de liquidación total máxima o publicada es una curva independiente con un propósito distinto —la protección contra fallos y la selectividad— y responde a cuándo se interrumpe realmente el circuito. Una comprobación de resistencia a la sobrecarga con punto de fusión mínimo no puede determinar la interrupción total de la falla, y cualquier comparación de corrientes debe referirse a una tensión común con el tratamiento de falla aplicable, ya que la transformación de la corriente de falla depende de la conexión y del tipo de falla.

Disyuntores. El Guía de Schneider ComPacT NSX muestra que las unidades de disparo de baja tensión mencionadas pueden ofrecer un elemento de respuesta rápida, un elemento de retardo de corta duración y un elemento instantáneo, y que la disponibilidad y la capacidad de ajuste de cada uno de ellos varían según la variante de la unidad de disparo. La memoria térmica se documenta como una función independiente del elemento instantáneo. Comprueba la unidad de disparo integral real o el relé externo utilizado en el proyecto. También conviene dejar claro lo siguiente: un elemento instantáneo no tiene ningún retardo intencionado en su modo instantáneo. La interrupción física sigue llevando tiempo. El tiempo de actuación del relé o de la unidad de disparo no es lo mismo que la interrupción del circuito de extremo a extremo, que incluye el tiempo mecánico y de extinción del arco del propio interruptor.

Relés de alimentación. El Ficha técnica del SEL-751 Documenta elementos instantáneos o de tiempo definido junto con elementos de tiempo inverso, un comportamiento de reinicio seleccionable y tolerancias de detección independientes para el estado transitorio y el estado estacionario. Sus especificaciones de entrada convencionales expresan la corriente en amperios del secundario del transformador de corriente (TC). Proporciona registros oscilográficos con datos analógicos sin procesar o filtrados, así como registros de los cambios de estado de los elementos. Identifica qué elemento y qué formato de datos se utilizaron para la reproducción.

Funciones diferenciales. El sesgo diferencial porcentual utiliza una restricción derivada de las corrientes medidas. Una función de corriente de arranque puede añadir una restricción armónica o bloquear el funcionamiento de un elemento diferencial específico. El Manual del GE Vernova MiCOM P34x Documenta el bloqueo del segundo armónico de una familia basado en la corriente diferencial filtrada, con opciones de bloqueo específico por fase o cruzado y distintas rutas de alto nivel. El contenido del segundo armónico de un evento de corriente de arranque real depende del modelo y del evento. Entre los casos registrados y modelizados se incluyen eventos de magnetización en condiciones normales con bajo contenido de segundo armónico en condiciones de saturación profunda; además, el comportamiento del transformador de corriente (TC) y el procesamiento de la forma de onda pueden modificar aún más la relación medida. Por consiguiente, compruebe la lógica real del dispositivo y valídela tanto para picos de corriente de arranque como para fallos reales, incluido un fallo interno durante la puesta en tensión cuando el estudio así lo requiera. Un cambio generalizado en el bloqueo o la restricción de armónicos puede afectar a la fiabilidad en caso de fallo real.

La resistencia a las corrientes de arranque y la eliminación de fallos son requisitos independientes. Comprueba que las funciones de protección pertinentes toleren los casos de puesta en tensión validados y funcionen según lo requerido para los fallos que se les han asignado. Utiliza la cadena completa de dispositivos para garantizar una interrupción oportuna.

Comprobar que la falla se ha solucionado tras confirmar la resistencia a la corriente de arranque

Realice los casos de fallo requeridos como un ejercicio independiente con los mismos dispositivos propuestos y las convenciones de medición y liquidación aplicables. Ambas líneas de evidencia deben cerrarse antes de que se apruebe la coordinación.

Utiliza el conjunto de fallos y las condiciones de funcionamiento que se establecen en el estudio del proyecto. Fallo externo máximo comprueba la trayectoria de la falla y debe compararse con los límites de resistencia a cortocircuitos aplicables del transformador, así como con la capacidad de desconexión del dispositivo. Fallo externo mínimo En estos casos, se comprueba si la protección asignada sigue funcionando para las corrientes de fallo bajas que debe detectar y eliminar. Fallo interno Comprueba la detectabilidad y la liquidación de los casos para las ubicaciones pertinentes dentro de la zona y las condiciones de la fuente, incluyendo el funcionamiento con alta frecuencia de fallos y la sensibilidad mínima, cuando proceda. Revisa el diferencial u otros elementos asignados a cada caso, incluyendo una ruta de alta configuración únicamente cuando el esquema la utilice. Verifica el fallo interno durante la puesta en tensión cuando el estudio correspondiente lo requiera.

Cada caso debe evaluarse teniendo en cuenta el comportamiento real del transformador de corriente (TC). Un TC que transporte una corriente asimétrica totalmente desfasada puede saturarse debido al desfase, y su remanencia derivada de un evento anterior altera el valor que proporciona en la siguiente ocasión. La relación por sí sola no es suficiente; también influyen la clase, la carga y el comportamiento del desplazamiento. Cuando un transformador de corriente se satura, el relé detecta una fundamental distorsionada, posiblemente reducida, incluso si la corriente de fallo primaria coincide con el cálculo.

La desconexión del circuito principal y de la ruta de reserva deben evaluarse como escenarios independientes, en lugar de darse por sentadas. Si el dispositivo principal no logra desconectar el circuito, es posible que la ruta de reserva detecte una intensidad diferente, en un punto distinto de la red o tras un retardo diferente. Anote el tiempo de interrupción según los criterios aprobados para cada ruta requerida.

Cuando la empresa de suministro eléctrico establece criterios de variación de tensión o de variación rápida de tensión, estos se aplican junto con las comprobaciones de corriente, con sus propios fundamentos de evaluación y límites. No sustituyen a la evaluación de la corriente, y un caso elegido para limitar una caída de tensión no debe reutilizarse como caso de corriente máxima.

Por último, evita aplicar cambios generales. Una corrección repentina puede alterar la sensibilidad a fallos o la liquidación. Reevalúa los casos de fallo requeridos en función de cualquier cambio propuesto. La forma correcta de proceder es mantener visibles ambos requisitos, cumplir cada uno de ellos basándose en sus propias pruebas y registrar explícitamente qué casos están cerrados y cuáles están abiertos.

Ejemplo práctico: una repetición sin tropiezo deja abierta la coordinación

Se trata únicamente de un análisis técnico ficticio. El caso no constituye una configuración, una garantía del producto ni un múltiplo de corriente de arranque típico.

Caso práctico. Un transformador trifásico de 50 Hz se alimenta desde su devanado de alta tensión en la toma principal, con el devanado de baja tensión abierto, según la configuración normal de la fuente documentada. El proveedor presenta un escenario simulado, con los supuestos indicados respecto al flujo residual y al cierre. Todos los amperios de muestra son amperios primarios de ese mismo devanado de alta tensión y de la fase indicada. Un ciclo dura 20 ms a 50 Hz.

El valor de 430 A es el pico instantáneo de una fase de una curva simulada. Los valores de 185 A y 96 A son resultados RMS calculados sobre el primer y el quinto ciclo completo, respectivamente, utilizando la misma fase y la misma referencia del devanado de alta tensión. Cada ciclo completo dura 20 ms a la frecuencia indicada. Se trata de resultados facilitados por separado a partir de la misma forma de onda. Una conversión de pico a valor eficaz sinusoidal no permite recuperar ninguna de las dos ventanas indicadas.

El resultado de la simulación es realmente útil, pero su alcance es limitado: bajo el flujo residual indicado, la hipótesis de cierre, la configuración de la fuente y la toma, con ese modelo específico de TC y relé y una convención de medición definida, esta traza simulada no produce ningún disparo en la simulación propuesta. Mantén las entradas y la revisión de la lógica, y registra la fase indicada y la cobertura de las demás entradas. No se determina la capacidad de resistencia a la sobrecarga en una reconexión, ya que el estado del núcleo y la carga conectada pueden variar. No se determina nada sobre la corriente de arranque simpática, ya que no se ha representado ningún transformador adyacente energizado. No se determina la eliminación de la falla, ya que no se ha validado la respuesta mínima requerida ante una falla. El ejemplo no determina qué parte de la lógica del dispositivo condujo al resultado de «sin disparo». Y no dice nada sobre topologías de fuente alternativas, en las que la impedancia de la fuente modifica tanto la magnitud como la forma del transitorio.

La controversia sobre la decisión de puesta en servicio es el objetivo del ejercicio. Los datos de energización que faltan son responsabilidad del proveedor y del ingeniero de sistemas. La verificación con respecto a la lógica real del dispositivo es responsabilidad del ingeniero de protección. La aprobación corresponde al propietario del sistema y queda en suspenso hasta que se completen ambas líneas de pruebas, y no hasta que se complete la más conveniente.

Convierte los datos que faltan en una lista de comprobación para la revisión de la protección

Las lagunas del ejemplo práctico son habituales y se resuelven de la misma manera en la mayoría de los proyectos: asignar un responsable a cada dato de entrada, especificar qué debe incluir la documentación justificativa y establecer los dos momentos en los que se comprueba. Ningún elemento de esta lista de comprobación constituye una instrucción de cambio; se trata de un registro de lo que debe existir antes de que se apruebe la coordinación.

Compara el estado real de la instalación con el diseño aprobado en el segundo punto de control. Un cambio de toma, una revisión del firmware, la sustitución de un transformador de corriente, la incorporación de un transformador en paralelo o una fuente de alimentación diferente en la red principal pueden afectar a parte del estudio. Evalúe el impacto correspondiente, actualice el estudio o la disposición aprobada cuando sea necesario, y mantenga el equipo instalado y los ajustes trazables hasta el registro. Volver a confirmar la situación real es más barato que descubrir la discrepancia tras un disparo intempestivo.

El proveedor es responsable de los datos del transformador y el ingeniero de protección, de la evaluación de la coordinación. El responsable de la puesta en servicio confirma que los equipos instalados, la lógica y los ajustes se ajustan a la base aprobada y registra cualquier desviación para su revisión. Asigna un responsable y una condición de aprobación a cada punto pendiente.

Lecturas relacionadas:

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• Protección mediante disyuntor frente a protección mediante interruptor con fusible para ramales de transformador: cómo elegir — la decisión sobre la selección del dispositivo que precede a esta revisión de la coordinación.
• Transformadores de 50 Hz frente a 60 Hz: compatibilidad en cuanto a tensión, frecuencia y datos de la placa de características — por qué es necesario fijar la frecuencia, la duración del ciclo y la relación voltios por hercio antes de realizar cualquier comparación de ventanas temporales.
• Resistencia de los transformadores a los cortocircuitos: qué pruebas deben solicitar los compradores — los límites de resistencia con los que se comparan los casos de fallo externo.

Preguntas frecuentes

¿La corriente de arranque es una corriente de fallo?

La corriente de arranque es una corriente de magnetización temporal provocada por la saturación del núcleo tras un cambio en la tensión aplicada, incluida la puesta en tensión con el secundario abierto. La corriente de fallo circula por una ruta de fallo y depende del fallo concreto y de la red. Sus formas de onda pueden solaparse en magnitud o apariencia en un elemento de protección. Compruebe las corrientes y tensiones registradas, así como el comportamiento de los dispositivos, y verifique la resistencia a la corriente de arranque y la eliminación de la falla como casos de estudio independientes.

¿Por qué no puedo comparar directamente la corriente de arranque máxima con la curva de un fusible?

Una curva de fusible utiliza los valores de corriente y tiempo definidos por el fabricante. Obtenga la representación aceptada de la carga de arranque para ese fusible, junto con cualquier precarga y tratamiento ambiental pertinentes. Realice la comparación utilizando una referencia de tensión común. Un único pico asimétrico o su conversión sinusoidal de pico a valor eficaz no puede servir como entrada para la curva. Utilice la fusión mínima para comprobar la resistencia a la corriente de arranque y la característica de corte total adecuada para comprobar la interrupción de la falla.

¿Un valor bajo del segundo armónico significa que el transformador se ha activado con normalidad?

Un evento de magnetización correcto puede presentar un bajo contenido de segundo armónico, y el comportamiento del transformador de corriente (TC) y el procesamiento del relé pueden influir en la relación indicada. Revisa conjuntamente la forma de onda, el registro del evento del relé, la respuesta del TC y los supuestos de conmutación. Utiliza las comprobaciones de fallo y magnetización específicas para cada dispositivo, aprobadas, para determinar cómo debería comportarse la protección.

¿Qué documento concreto pone fin a la revisión de la coordinación de la protección?

El registro de aprobación debe reunir los casos de puesta en tensión validados y las pruebas independientes para la detección y la eliminación de las fallas requeridas. Incluya los casos principales y de respaldo aplicables, el rendimiento de los transformadores de corriente (TC), la base del tiempo de eliminación y la disposición final. Una única reproducción simulada sin disparo abarca un escenario. Enumere los casos restantes, sus responsables y la condición de activación.